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聚四氟乙烯板(也叫四氟板,鐵氟龍板,特氟龍板)分模壓和車削兩種，模壓板是由聚四氟乙烯樹脂在常溫下用模壓法成型，再經(jīng)燒結、冷卻而制成。聚四氟乙烯車削板由聚四氟乙烯樹脂經(jīng)壓坯、燒結、旋切而成。其制品用途廣，具有極為優(yōu)越的綜合性能:耐高低溫(-192℃-260℃)、耐腐蝕(強酸、強堿、王水等)、耐氣候、高絕緣、高潤滑、不粘附、無毒害等優(yōu)良特性。聚四氟乙烯(英文縮寫為Teflon或[PTFE,F4]),被美譽為/俗稱&quo;塑料王&quo;，中文商品名&quo;鐵氟龍&quo;、&quo;特氟隆&quo;(eflon)、&quo;特氟龍&quo;、&quo;特富隆&quo;、&quo;泰氟龍&quo;等。 王水(aquaegia)又稱&quo;王酸&quo;、&quo;硝基鹽酸&quo;，是一種腐蝕性非常強、冒黃色霧的液體，是濃鹽酸(HCl)和濃硝酸(HNO?)按體積比3:1組成的混合物。它是少數(shù)幾種能夠溶解金(Au)物質(zhì)的液體之一，它名字正是由于它的腐蝕性之強而來。王水一般用在蝕刻工藝和一些檢測分析過程中，不過一些金屬單質(zhì)如鉭(Ta)，無機鹽如氯化銀、硫酸鋇，有機物中的塑料之王--聚四氟乙烯、蠟燭等高級烷烴等，不受王水腐蝕。王水極易變質(zhì)，有氯氣的氣味，因此必須現(xiàn)配現(xiàn)使用。 四氟板優(yōu)點： 四氟板耐高溫——使用工作溫度達250℃。 四氟板耐低溫——具有良好的機械韌性；即使溫度下降到-196℃，也可保持5%的伸長率。 四氟板耐腐蝕——對大多數(shù)化學藥品和溶劑，表現(xiàn)出惰性、能耐強酸強堿、水和各種有機溶劑。 四氟板耐氣候——有塑料中最佳的老化壽命。 四氟板高潤滑——是固體材料中摩擦系數(shù)最低者。 四氟板不粘附——是固體材料中最小的表面張力，不粘附任何物質(zhì)，力學性能它的摩擦系數(shù)極小，僅為聚乙烯的1/5，這是全氟碳表面的重要特征。又由于氟-碳鏈分子間作用力極低，所以聚四氟乙烯具有不粘性。 四氟板無毒害——具有生理惰性，作為人工血管和臟器長期植入體內(nèi)無不良反應。 四氟板分為模壓板和車削板兩種，模壓板是由聚四氟乙烯樹脂在常溫下用模壓法成型，再經(jīng)燒結、冷卻而制成。車削板由聚四氟乙烯樹脂經(jīng)壓坯、燒結、旋切而成 耐高溫溫度達250℃ 、耐低溫溫-196℃、耐腐蝕、耐氣候、高潤滑、不粘附性等特點。 【四氟板突出特性】四氟板除熔融的堿金屬外，聚四氟乙烯幾乎不受任何化學試劑腐蝕。例如在濃硫酸、硝酸、鹽酸，甚至在王水中煮沸，其重量及性能均無變化，也幾乎不溶于所有的溶劑。 【四氟板應用】四氟板在原子能、航天、電子、電氣、化工、機械、儀器、儀表、建筑、紡織、食品等工業(yè)中廣泛用作耐高低溫、耐腐蝕材料，絕緣材料，防粘涂層等。PTFE（聚四氟乙烯）不粘涂料可以在260℃連續(xù)使用，具有最高使用溫度290-300℃，極低的摩擦系數(shù)、良好的耐磨性以及極好的化學穩(wěn)定性。 特氟龍具有以下特性：1、不粘性2、耐熱性3、滑動性4、抗?jié)裥?、耐磨損性6、耐腐蝕性應用PTFE獨特的性能使其在化工、石油、紡織、食品、造紙、醫(yī)學、電子和機械等工業(yè)和海洋作業(yè)領域都有著廣泛的應用。 PTFE棒規(guī)格：特殊尺寸可定做板材：厚*寬=0.3～1.5mmx300mm;厚*寬=2～60mmx600mmx600mm; 棒材：直徑：6～200mm.x200mm/1000mm顏色：白色 主要用作電器絕緣材料及接觸腐蝕介質(zhì)的襯里、支承滑塊、道軌密封件及潤滑材料，富柜家具把它用于輕工業(yè)中。 四氟板車削板四氟模壓板四氟板供應廠家四氟板批發(fā)四氟板定做四氟板抗壓強度緊襯四氟板 于化工、醫(yī)藥、染料業(yè)容器、貯槽、反應塔釜、大型管道的防腐襯里材料；、軍事等重工業(yè)領域；機械、建筑、交通橋梁滑塊、導軌；印染、輕工、紡織業(yè)的防粘材料等．  

Hadox400耐磨板是瑞典奧克隆德鋼鐵公司研究開發(fā)的高強度耐磨板鋼，集高硬度、高強度、高韌性和可焊性于一身，其硬度值達布氏硬度370~430HB，耐磨性能非常好，是通過高壓水噴淋淬火加回火的調(diào)質(zhì)方式取得的，廣泛應用于破碎機、挖掘機抓斗、裝載機、刮板輸送機等磨損嚴重的機械產(chǎn)品。 不同厚度Hadox400鋼板的碳當量，決定了器焊接性能。碳當量W（Cep）值愈高，鋼材淬硬傾向愈大，冷裂紋敏感性也愈高。研究表明，當W(Cep)＞0.45~0.58%，焊接就容易產(chǎn)生冷裂紋。因此，為避免產(chǎn)生焊接裂紋，應進行焊前預熱及焊后技術處理。   焊接方法 焊條 坡口型式 預熱溫度℃ 焊接電流A 焊接電壓V 層間溫度℃ 焊后處理 手工電 弧焊 J507焊條（φ4mm） 斜口3mmx45° 150~200 140~180 22~28 150~200 無 .1焊前準備 焊接前必須嚴格對焊接處及附近區(qū)域表面進行清潔，不可以有油污、氧化皮、銹及其他影響焊接質(zhì)量的雜物，并保證焊接處及附近區(qū)域的干燥，不可以有水及其他液體。 控制焊接變形：采用對稱多層多道的焊接的方式，以防止變形。采用焊接工裝如葉輪前盤或后盤處焊前附加防變形圈；葉片采用對稱焊接，可緩解焊接應力。 .2施焊 焊接前對焊接處進行預熱，預熱溫度為150~200℃，預熱范圍以焊縫為中線兩邊各80mm范圍，加熱應均勻有序，不可出現(xiàn)局部高溫，避免溫差應力。加熱工具可以用燃燒氣體的加熱槍或電加熱墊。達到預熱溫度要求后，立即進行連續(xù)焊接，中途不能停止，以保證層間溫度高于預熱溫度。 .3 焊后處理 3.1焊接結束，焊工應清理焊道表面的熔渣飛濺物，檢查焊縫外形尺寸及外觀質(zhì)量。 3.2對焊縫缺陷超標允許返修，但返修次數(shù)不超過兩次。返修時必須按相應的返修工藝進行。 .4 無損檢測 所有焊縫在焊接完成48小時后進行MT（磁粉）和VT(外觀目測)檢測，不允許有裂紋，如有咬邊應打磨圓滑，避免產(chǎn)生延伸裂紋。

水冷壁：布置于爐膛，吸收爐膛火焰和煙氣的熱量，將水加熱成飽和蒸汽。 過熱器：吸收爐膛內(nèi)火焰和煙氣的熱量（輻射式過熱器）、或煙道中煙氣的熱量（對流式過熱器），將飽和蒸汽加熱成過熱蒸汽。 省煤器：布置于尾部煙道的低溫部分，利用低溫煙氣的熱量，加熱鍋爐給水。 空預器：布置于省煤器后，利用更低的低溫煙氣的熱量，將空氣加熱后送入爐膛或制粉系統(tǒng)，以提高鍋爐效率。傳熱效果不僅與受熱面的布置方式有關，還與受熱面的結構、煙氣的溫度及流速、工質(zhì)的溫度及流速、受熱面的清潔情況等因素有關，比較復雜。 當然不是，省煤器一般用在蒸汽鍋爐上，降低排煙濕度，提高鍋爐熱效率。而空氣預熱器是為了燃用劣質(zhì)煤加熱空氣提高燃燒速度而設計的，當然也可以降低溫度，提高熱效率。是否安裝省煤器和空氣預熱器要考慮經(jīng)濟性。 蒸汽鍋爐安全監(jiān)察規(guī)程中規(guī)定每級省煤器漏風系數(shù)＜３％/級，每級預熱器漏風系數(shù)＜５％/級 一般要求空預器第一年的漏風系數(shù)＜2%,以后漏風系數(shù)＜4%;省煤器第一年漏風系數(shù)＜1％,以后漏風系數(shù)＜3% 1.1存在煙氣走廊  　　下級省煤器甲乙兩側U型彎處存在煙氣走廊，經(jīng)實際測量，甲乙兩側U型彎間距為80mm左右，比設計值(21mm)大，也比省煤器距前后墻距離設計值(60mm)大。因煙氣走廊阻力較小，煙氣流速較大，經(jīng)計算，煙氣流速在下級省煤器出口比上級省煤器入口大30%～40%。由于管子金屬磨損量與煙氣流速的三次方成正比，因此，在甲乙兩側U型彎處磨損嚴重。加之在彎制彎頭時，彎頭壁厚有減薄現(xiàn)象(壁厚小于4mm)，從而導致省煤器管子彎頭迎風面處更易磨損泄漏。 hp://www.docin.com/p-105816160.hml 　　1.2實際燃料性質(zhì)及煤粉細度與設計值不同  　　在磨損中起主要作用的是煙氣中的那些大顆粒飛灰，且磨損程度與總灰量有關?？偦伊坑啵伊κ∶浩鞴茏拥淖矒舸螖?shù)也就愈多，磨損就愈嚴重，而且總灰量決定于燃料灰分Ay和低位發(fā)熱量Qdwy。  　　該爐設計煤種收到基灰分24.26%，實際燃煤應用基灰分(Ay)約39.50%；煤粉細度(R90)設計值為22～28，實際細度(R90)在30左右，均與設計煤種有較大偏差。煤粉粗、灰分大將導致灰粒和未完全燃燒的燃料顆粒增多，煙氣中的飛灰濃度增高，加劇了對省煤器的磨損。  　　1.3省煤器管束排列方式及安裝質(zhì)量的影響  　　煙氣橫向沖刷省煤器管子時，管束排列方式不同，管子受磨損情況也不一樣。錯列管束受到的磨損要比順列管束嚴重，第2排管束的磨損量要比第1排大2倍左右，且氣流自上而下流動，灰粒在重力作用下其速度可能大于煙氣速度，從而加劇了沖擊磨損程度。該爐省煤器錯列布置，并采用規(guī)格為32&imes;4鋼管，由于小口徑管子剛性較差，管壁較薄。造成實際蛇形管排列不齊，加之安裝的原因，無法保證整齊均勻的節(jié)距和管間距，導致省煤器管排中出現(xiàn)煙氣走廊，使局部管壁金屬磨損嚴重。  　　1.4防磨措施不完善  　　在下級省煤器甲乙側U型彎處，只是在最上面加裝了防磨裝置(擋風板)，由于下級省煤器高度約為3255mm，上面的防磨裝置對下面U型彎處的防磨沒有作用，因此，下級省煤器下部U型彎處磨損嚴重。  　　1.5燃燒工況的影響  　　鍋爐運行中的燃燒風量過大會造成煙氣量加大，而使磨損速度增加。計算表明，省煤器中過量空氣系數(shù)由1.2增加到1.3時，磨損量增加25%。  　　1.6其它因素  　　該爐容量占全廠鍋爐總容量的50%，在供熱期間長期滿負荷運行，因而該爐省煤器管束受磨損的時間長，磨損量大。同時鍋爐存在漏風現(xiàn)象，根據(jù)省公司標準，410/h鍋爐漏風率為12%，而實際漏風率達到20%左右，明顯偏高。運行實踐證明，當省煤器處漏風系數(shù)增加0.1，則會使金屬磨損量增加25%。  　　2建議及對策  　　(1)在該爐大修時對省煤器進行全面檢查，對所有彎頭進行更換并加裝U型護瓦。在兩排彎頭間加裝阻力柵，盡量消除下級省煤器出口的煙氣走廊。對省煤器管子噴涂防磨涂料(其它爐大修時已采用，效果良好)。  　　(2)加強對鍋爐的燃燒調(diào)整和試驗。在保證安全和經(jīng)濟運行的前提下，保證合適的一、二次風配比和煤粉細度，使煤粉細度R90在設計值22～28之間。改善爐內(nèi)燃燒狀況，減少煙氣中未完全燃燒的燃料顆粒的濃度。在保證煤粉燃盡度的前提下，適當降低風量。定期做漏風試驗，并采取措施，降低漏風率。  　　(3)盡量采用與設計煤種相近的燃料。     煙口總的來說，你得從進口到出口一步一步查，既然是鍋爐引風機出力不足，說白了就是鍋爐引風量不足，這種情況下容易燒正壓，如果經(jīng)常燒爐，用手都可以感覺出來，但我們需要的是負壓。如果風機有毛病，可以直觀的判斷出來，比如軸承葉輪出問題都會引起噪音或者震動。但是對引風量的影響不大，只會讓風機的狀態(tài)越來越差。電流20安說明是負載的，不是空載。整個煙氣流程有堵塞，。我們在啟動風機時要關閉風門就是怕負載啟動電流過大。 風機葉輪附著灰塵過多，導致風機葉輪震動，影響風量風壓 風機年久失修，導致風機風量風壓不足 風機選型過小，導致風機風壓不足會導致煙氣不能及時通過煙囪排出，使燃料沒法充分點燃燒（如果有水膜除塵器的，引風機的負荷增大）

   省煤器易于磨損的是迎風眼前幾排管子，尤以錯列管束的第二排最嚴重靠近爐墻的彎頭部分，由于此處間隙較大，煙氣流速高而形成嚴重的局部磨損；煙氣由水平煙道轉向下行煙道時，由于離心力使靠后墻的飛灰濃度增高，從而使靠后墻的管子磨損較為嚴重。 影響飛灰磨損的主要因素有： （1）煙氣流速煙氣流速越高，磨損越嚴重，磨損量約與流速的三次方成正比。 （2）飛灰濃度煙氣中飛灰濃度越高，磨損越嚴重。 （3）飛灰性質(zhì)飛灰硬度高、顆粒大且有棱角者，磨損就比較嚴重。 （4）受熱面結構特性錯列管束要比順列管束的磨損嚴重。 防止磨損的主要措施'&g;措施有以下幾方面： （1）適當控制煙氣流速，特別要防止局部流速過高。 （2）降低飛灰濃度，如采用液態(tài)排渣爐和旋風爐；對于固態(tài)排渣煤粉爐要采取措施，防止局部區(qū)域飛灰濃度過高。 （3）在易于磨損的部位加裝防磨裝置。 （4）在尾部煙道四周及角隅處設置導流板，防止蛇形管與爐墻間形成“煙氣走廊&dquo;而產(chǎn)生局部磨損。 （5）鍋爐不宜長期超負荷運行，并應防止煙道漏風，由于超負荷運行或煙道漏風都會使煙氣流速升高，磨損加劇。如高溫省煤器前漏風量增加10，磨損速度將加快25。 （6）運行中要防止結渣、堵灰。結渣、堵灰會使煙氣偏向一側，局部煙速升高，使磨損加劇。運行中燃燒不完全，飛灰含碳量高，硬度大，也會使磨損加劇。

0 引言   現(xiàn)代企業(yè)生產(chǎn)中所使用的常見風機種類繁多，其中主要以通風機和鼓風機為主。它們主要用來為工業(yè)生產(chǎn)系統(tǒng)提供風源，在生產(chǎn)實際中起著十分重要的作用。在鋁電解生產(chǎn)過程中，要將粉狀氧化鋁從低位輸送到高位，然后輸送到電解槽，都離不開羅茨鼓風機為其提供高壓風源。一旦羅茨鼓風機發(fā)生故障，就會導致氧化鋁料位無法提升，而且堵塞供料管道再次提料，必須人工清除堵塞積料，才能再次提升。造成大量人力浪費，同時中斷氧化鋁供應，影響電解正常生產(chǎn)。由此可見，羅茨鼓風機在鋁電解正常生產(chǎn)中具有不容忽視的地位。本文針對羅茨鼓風機易發(fā)生故障并結合多年維修經(jīng)驗分析總結其發(fā)生原因，闡述了其排除方法。 1 工藝流程 粉狀氧化鋁從打料站濃相系統(tǒng)輸出，將氧化鋁料位提升到儲料罐，儲料罐再將氧化鋁分配到風動流槽，通過風動流槽的氧化鋁在VIR反應器和載負氧化鋁混合，經(jīng)過袋濾室收塵箱收塵系統(tǒng)的收塵，再將混合氧化鋁輸送到各個電解槽，保證電解槽的正常供料。將新鮮氧化鋁輸往儲料罐過程中，氧化鋁料位提升主要以羅茨鼓風機為主。氧化鋁料位在提升過程中羅茨鼓風機的故障及負載運動，嚴重影響了風機的正常工作，制約了電解槽的正常供料。 2 羅茨鼓風機常見故障原因分析及排除 2.1 羅茨鼓風機內(nèi)腔間隙故障原因及分析    鼓風機在安裝過程中葉輪與葉輪、葉輪與墻板、葉輪與機殼之間的間隙是風機正常運行的主要因素，超過工作間隙風機將無法運行，內(nèi)腔各間隙保證在允許值范圍內(nèi)，正常鼓風機葉輪與機殼、墻板的間隙如表1所示，一旦出現(xiàn)偏差，就會發(fā)生不同的故障，不同故障發(fā)生原因及處理對策如表2所示。 表1  羅茨鼓風機的工作間隙 2.2 羅茨鼓風機常見故障發(fā)生原因及處理措施    羅茨鼓風機在使用過程中還會出現(xiàn)一些一般性的故障，也會對風機產(chǎn)生不良因素，常見故障、發(fā)生原因及處理措施見表3，使鼓風機處于無法正常工作狀態(tài)。 3 羅茨鼓風機維護保養(yǎng) （1）日常保養(yǎng)：日常工作中應注意軸承溫度、聲音、振動情況，檢查油標油位，油溫、進排氣壓力、電流表指數(shù)示等。 （2）每月檢查：有三角帶傳動的風機應定期檢查V帶的張力。 （3）季度檢查：每季度定期清洗過濾器，更換一次潤滑油。 （4）年度檢查：每年應定期清洗風機的齒輪、軸承、油密封、氣密封。檢查轉子和氣缸內(nèi)部的情況，校正各部間隙。 4 結論 羅茨鼓風機在連續(xù)使用過程中會出現(xiàn)不同程度的磨損，風機內(nèi)腔轉子與轉子、轉子與隔板之間的各間隙是影響風機正常運行的主要原因，所以在安裝時調(diào)整風機內(nèi)腔各間隙，定期潤滑風機各潤滑部位，避免出現(xiàn)因安裝和潤滑不良而出現(xiàn)風機無法正常運行的情況，就能很好地保證羅茨鼓風機的正常運行，確保鋁電解生產(chǎn)的正常供料。

引言 風機是節(jié)能潛力巨大的通用設備，調(diào)速是其節(jié)能的重要途徑，調(diào)速技術的選擇事關投資效益，從性能價格比的角度出發(fā)，優(yōu)選機械調(diào)速裝置是較為明智的選擇。 1  風機調(diào)速的意義 風機是使用面廣、耗電量大的設備，風機在運行中普遍地存在的問題：（1）設備陳舊，結構落后，造成單機運行效率低；（2）風機或其配套電機選型設計裕量過大，形成系統(tǒng)實際運行效率低。如某鋼鐵公司風機實際運行效率僅為6％；（3）對于生產(chǎn)工藝參數(shù)不斷變化時，多采用落后的管道閘閥節(jié)流進行工況調(diào)節(jié)，白白地造成能源浪費；（4）輸送管道設置不盡合理，管道阻力大，以及運行管理粗放（如風機放空）造成運行中無效的功率損失等。可見，圍繞風機存在著大量的節(jié)能潛力，而對于工藝參數(shù)變化大的大中型（50～500kW）風機，其調(diào)速節(jié)能技術應用具有廣闊前景。 風機最大特點是負載轉矩與轉速的平方成正比，軸功率與轉速的立方成正比，因此如果在電機與風機之間加裝調(diào)速裝置，將電機輸出的固定轉速調(diào)節(jié)為根據(jù)流量需求的風機轉速，即當生產(chǎn)工藝參數(shù)需要變化時，采用改變風機轉速來調(diào)節(jié)風機的流量，就可節(jié)約大量的電能。 采用調(diào)速技術后，風機運行節(jié)能效果的預測，如以閥門調(diào)節(jié)作為比較的基準，當流量在0.5～1.0的范圍內(nèi)調(diào)節(jié)變化時，不同調(diào)節(jié)方式時功率消耗與流量的關系見圖1[1]。   a——調(diào)節(jié)閥門 b——調(diào)節(jié)轉速 圖1 風機不同調(diào)節(jié)方式時功率消耗與流量的關系     可參照下式預測平均節(jié)約功率： △P＝Pa-Pb≈0.4P0 式中P0——額定功率 即在理想情況下，通過調(diào)速使風機的流量由50％連續(xù)不斷調(diào)節(jié)至100％時，調(diào)速調(diào)節(jié)比閥門調(diào)節(jié)可節(jié)省功率約為額定功率的40％。 2 風機調(diào)速技術類別選擇及方案分析 2.1 風機調(diào)速技術類別與比較 目前，風機調(diào)速有兩種方式：一種是機械調(diào)速，最常用的是在電機和風機間加裝調(diào)速型液力耦合器或液體粘性調(diào)速離合器；另一種是電氣調(diào)速裝置，其方法有串級調(diào)速、變頻調(diào)速、變極調(diào)速等。選擇機械調(diào)速用于風機調(diào)速運行，具有傳動效率高、過載保護性好、控制反應快、成本低、體積小、易維護等優(yōu)點且不受電機轉速、電壓等級等參數(shù)限制。而我國200kW以上的交流電機基本上全是高電壓電機，如此高等級電壓的調(diào)速，對各類電氣調(diào)速方式均難以達到。故我國目前高電壓中、大功率（200kW以上）的各類交流電機調(diào)速裝置均為液力耦合器或液粘調(diào)速離合器。以下針對液力耦合器和液粘調(diào)速離合器在風機調(diào)速領域中的應用特性進行研究。 2.2 液力調(diào)速傳動與液粘調(diào)速傳動特性的比較 以上針對風機調(diào)速選擇進行了分析，各有利弊，從性能價格比的角度出發(fā)，更傾向于機械調(diào)速裝置的應用。調(diào)速型液力耦合器和液粘調(diào)速離合器其原理不同，應用上有很多相同點，也有不同點。 從原理上講，液力耦合器傳動基于歐拉方程，以液體動量矩的變化來傳遞動力；液粘調(diào)速離合器傳動基于牛頓內(nèi)摩擦定律,以液體的粘性（或油膜剪切力）來傳遞動力。由于基本概念和工作原理的本質(zhì)不同，其調(diào)速裝置的主機結構設計顯然不同。但工作介質(zhì)都是液體油，工作過程都有熱量產(chǎn)生，其操作控制系統(tǒng)都需要電控、液體循環(huán)和冷卻。 調(diào)速型液力耦合器和液粘調(diào)速離合器在應用特點上異同比較如下[2-3]： （1）都能使電機空載啟動，縮短啟動電流對電網(wǎng)的沖擊時間； （2）都可以實現(xiàn)無級調(diào)速，調(diào)節(jié)方便可靠，且易于實現(xiàn)遠程控制和自動控制； （3）液粘調(diào)速離合器可實現(xiàn)同步、調(diào)速和脫離3種工況運行，且主動軸轉動方向不影響傳動性能。在同步轉動時無功率損失，傳動效率（理論值）為100％；. （4）都可以緩和沖擊，衰減扭振，具有過載保護功能，延長設備使用壽命； （5）液力耦合器相對維修復雜，結構偏大，但調(diào)速技術較成熟可靠，能長期無檢修運行；液粘調(diào)速離合器結構緊湊合理，在調(diào)速狀態(tài)下效率高于耦合器4％～5%,節(jié)電率高于8％，但在轉速比0.9以后至1.0區(qū)域內(nèi)易出現(xiàn)轉速波動，故應重視采用合理措施降低不穩(wěn)定區(qū)間或合理操作避開不穩(wěn)定區(qū)工作； （6）都適用與不同等級的高低電壓、中大容量電機配用，使電機始終以額定轉速運轉，電機效率高，功率因數(shù)高，無諧波影響。 目前，國產(chǎn)調(diào)速型耦合器輸入轉速3000/min，最大功率可達6500kW；液粘調(diào)速離合輸入轉速3000/min，功率可達3200kW。 2.3 兩種機械調(diào)速節(jié)能裝置選擇方案的有關注意事項[1-2] （1）區(qū)別二者傳動特點的異同有針對地選擇。調(diào)速型液力耦合器與液粘調(diào)速離合器在應用特點上有很多相似之處，由于調(diào)速型液力耦合器技術成熟超前，應用相對普遍；但液粘調(diào)速離合器有更高的傳動效率，有1︰1的同步傳動，可方便進行定速、調(diào)速切換運行，寬泛了應用范圍，經(jīng)濟投入也相對偏低，但其存在調(diào)速不穩(wěn)定區(qū)間是難于避免的，應重視在技術上縮小速度不穩(wěn)定區(qū)，盡力擴大轉速比的實際范圍。 （2）調(diào)速節(jié)能的立足點在“調(diào)速&dquo;，調(diào)速即調(diào)節(jié)了風機的流量，只有存在流量變化工況需求時，才適于進行調(diào)速。但考慮到風機自身運行的特性因素，應有一個最佳的調(diào)速范圍。通常最低轉速不小于額定轉速的50％，一般為70％～90％之間。因為低轉速時，風機本身效率明顯下降，是不經(jīng)濟的；在額定流量的90％以上變化時，接近調(diào)速裝置本身效率（90％左右），節(jié)能效果不再明顯，而接近100％流量運行時，反而多耗能。 （3）大中型（50～500kW）的風機最適合采用調(diào)速裝置節(jié)能。小功率風機由于功率小，節(jié)能潛力小，加之小功率風機往往工況參數(shù)變化范圍不大，采用調(diào)速投資的節(jié)能效益不大。 （4）調(diào)速范圍確定時，應注意避開機組的機械臨界共振轉速，否則調(diào)速至該諧振頻率時，將可能損壞機組。 3 風機調(diào)速應用實例與節(jié)能效益分析 調(diào)速型液力耦合器或液粘調(diào)速離合器均是風機調(diào)速裝置的最佳選擇。對于新安裝風機可選型調(diào)速裝置進行成套設計，對老設備改造則需使電機后退重新制作設備基礎。 以下舉實例說明機械調(diào)速裝置的應用并分析節(jié)能效益。 3.1 調(diào)速型液力耦合器應用舉例 以煉鋼轉爐除塵風機為例。按煉鋼工藝要求，當吹氧時風機全速運行，引出煉鋼產(chǎn)生的煤氣回收利用。在非吹煉（出鋼、進料）時間內(nèi)，不需要排煙除塵，但因大型電機不易頻繁啟停，仍然采用全速運行方式，使風機在不需要排煙除塵時改為抽引大氣而空耗電能。加裝調(diào)速型液力耦合器則可對風機施以工況變速調(diào)節(jié)，從而大量節(jié)約電能。某鋼廠原來恒速運行的T18氬氧轉爐除塵風機加裝調(diào)速型液力耦合器后實現(xiàn)了變速調(diào)節(jié)運行，以下分析計算其節(jié)能效益[2]。 該轉爐吹煉一爐鋼周期為2h，其中吹煉時間1和出鋼進料時間2各占1h（圖2）。 在恒速運行時，電機高速滿功率運行，電機耗能為 Wd=P1（1+2） 采用液力耦合器變速調(diào)節(jié)運行后，吹煉時風機高速運行，出鋼、進料時風機低速運行。其電機耗能為                          Wo=P11+P22 式中 P1——風機高速運行時電機消耗功率，kW P2——風機低速運行時電機消耗功率，kW 1——轉爐吹煉（風機高速運行）時間，h  2——轉爐出鋼、進料（風機低速運行）時間，h；1=2=1h 變速調(diào)節(jié)對風機恒速運行的節(jié)能量WJ為 WJ=Wd－Wo=P1（1+2）－（P11+P22）                       =（P1－P2）2   在正常生產(chǎn)情況下實際計算（數(shù)字過程略）的年節(jié)電量為637632kW&middo;h，年節(jié)電率為                  K=36.3% 上例說明液力耦合器應用于風機調(diào)速運行節(jié)電效果明顯，有良好的技術經(jīng)濟性。 3.2 液粘調(diào)速離合器應用舉例 開封火電廠1995～1999年先后在3＃鍋爐送風機、4＃鍋爐送風機和吸風機甲乙兩側安裝了6臺YT80型液粘調(diào)速離合器成功應用至今，年節(jié)電152萬kW&middo;h，節(jié)電率為25%。將液粘調(diào)速技術應用于鍋爐送風機，變擋板調(diào)節(jié)風機流量為調(diào)速調(diào)節(jié)風機流量，這在電力系統(tǒng)查無先例。 4 結束語     風機是用量大、耗能大的通用設備，選擇合理的節(jié)能措施勢在必行。交流電動機調(diào)速效率高是主要優(yōu)勢，但其成本高設備較復雜，維護要求較高，在大容量高電壓時可靠性尚待進一步提高。機械調(diào)速裝置初始投資小見效快，運行可靠性高維修量小，投資回收率高。目前機械調(diào)速裝置在風機調(diào)速節(jié)能中得到了較為廣泛的應用且發(fā)展前景很好。對于液力耦合器和液粘調(diào)速離合器來講，前者應用更為成熟廣泛些。雖然液粘調(diào)速技術起步較晚，但由于其結構合理，性能寬泛，操作維護簡易而具有較強的競爭優(yōu)勢。  

1 引言 轉子的平衡可以采用兩種方式：一種是在平衡機上平衡；另一種是在實際運行狀態(tài)下平衡（稱為現(xiàn)場平衡）。后者綜合考慮了各種因素對振動的影響，平衡效果好，而且節(jié)省時間。大多數(shù)的平衡問題均可以通過這種方式解決。 就現(xiàn)場平衡的方法而言，可以分為測幅平衡和測相平衡。測幅平衡只需要測量振動的大小，用周移法、三點法等方法進行計算。這種方法比較簡單易行，但精度低，啟動次數(shù)多；測相平衡采用可同時測量振幅和相位的儀表。平衡時首先在轉子上加一個（或一組）試驗質(zhì)量，通過加重前后振幅和相位的變化，計算校正質(zhì)量的大小和方向。這種方法精度高，啟動次數(shù)少。本文將介紹用測相法對風機進行的平衡。 2 平衡原理 2.1 不平衡的診斷 一般來說，只要振動成分中基頻占主導地位，就可以認定存在不平衡?；l的幅值取決于不平衡的大小和支撐系統(tǒng)的剛度，相位與不平衡的角度有關。 2.2 剛性轉子的平衡 所謂剛性轉子，是指轉子的工作轉速低于一階臨界轉速，不平衡離心力較小，由此引起的撓曲變形小得可以忽略。 剛性轉子存在兩種形式的不平衡：靜不平衡和力偶不平衡。從理論上講，在兩個平面平衡可以同時消除這兩種形式的不平衡。 2.3 柔性轉子的平衡     柔性轉子的平衡方法稱為振型法。所謂振型法是根據(jù)柔性轉子的振動理論和振型函數(shù)的正交性，分別對轉子的各階振型進行平衡的一種撓性轉子平衡方法。 2.4 試驗質(zhì)量的選擇 測相平衡的步驟：首先測量轉子的原始振動，然后在轉子上加一個（或一組）試驗質(zhì)量，并測量試加后的振動值。依據(jù)試加前后的振動值就可確定校正質(zhì)量的大小和角度。 如何確定試驗質(zhì)量的大小和角度是平衡過程的一個重要問題。 由振動相位和機械滯后角可以確定試驗質(zhì)量的角度。對于剛性轉子而言，從理論上講滯后角接近于零度。當然由于測試誤差的存在，會與零度有一定的偏差，但總的來說偏差不會太大。對于柔性轉子滯后角，需要結合不平衡的性質(zhì)以及臨界轉速來考慮。 試驗質(zhì)量的大小主要依靠經(jīng)驗確定。試驗質(zhì)量過大，有可能使振動進一步增大，甚至無法啟動；試驗質(zhì)量過小，引起的振動變化太小，使平衡計算的誤差大。 3 風機的平衡 風機可以看作具有集中質(zhì)量的單輪盤轉子。平衡時只需要一個校正平面，校正質(zhì)量安裝在葉輪上。若葉輪有平衡槽，平衡時將校正質(zhì)量安裝在平衡槽內(nèi)；若葉輪沒有平衡槽，平衡時將校正質(zhì)量焊接在輪盤的外緣。 風機平衡如果沒有影響系數(shù)時，試驗質(zhì)量選擇范圍在300~500g。 例1某電廠G4-73-10D送風機 該風機轉速為1450/min。運行中風機軸承的振動值達到220μm。振動為基頻，判斷為不平衡引起。風機葉輪有平衡槽，可在此處加重。平衡過程如表1所示。 平衡進行了兩次。第一次平衡后，依據(jù)計算結果將平衡角度調(diào)整了50°，振動達到滿意水平（見表1）。 4 電動機的平衡 電動機是質(zhì)量沿軸向分布的轉子。如前所述，這種轉子的不平衡包括靜不平衡和力偶不平衡，只需要在兩個平面平衡就可以同時消除這兩種不平衡。而電機轉子的兩端都有平衡槽，可以滿足平衡的需要。 靜不平衡在電機前、后軸承引起的振動相位接近，動不平衡引起的振動相位相反。 由于電動機是對稱轉子，平衡時可以用對稱加重的方法校正靜不平衡，用反對稱加重的方法校正力偶不平衡。 實際上電機轉子的不平衡大都由靜不平衡引起，所以大多數(shù)采用對稱加重的方式。首次加重時，每側質(zhì)量以200~400g為宜。 在電動機的平衡中往往存在這樣的現(xiàn)象：轉子在平衡臺平衡合格后，卻不能保證運行狀態(tài)下振動合格；轉子單轉振動合格，卻不能保證連接成軸系后振動合格。因此，在實際運行狀態(tài)下的平衡才是最可靠的。 據(jù)此分析可能存在電機籠條斷裂。存在這種缺陷時，將產(chǎn)生不均衡的電磁力，導致振動的不穩(wěn)定。 抽轉子檢查，發(fā)現(xiàn)轉子上多根銅條與端環(huán)的連接處有裂紋，裂紋處金屬表面發(fā)黑，有3根銅條完全斷開。將裂紋用銀焊修復。 檢修后還將電機轉子在低速動平衡機上平衡。復位在與風機脫開的狀況下啟動電機，但振動值仍然偏高（表4序1）。為此在電機轉子兩側對稱加重使振動值降低（表4序2）。但是，將電機與風機連接后振動值又增大（表4序3）。為此在連接狀態(tài)下又對電機轉子進行了一次平衡，使振動值降低（表4序4）。 通過對電機轉子的平衡，達到了降低振動的目的。

引言 我廠生產(chǎn)的某種型號電機原配裝的離心式通風機，經(jīng)常出現(xiàn)葉輪損壞現(xiàn)象。維修時經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)葉輪出現(xiàn)故障較多的原因是，葉片疲勞點斷裂使動平衡后配重塊失去平衡作用。 葉輪損壞后增加了風機的維修量和備件的更換費用，嚴重時斷裂的葉片還會飛入被冷卻的主電機，從而造成主電機事故，有必要進行相關的技術改進。 （1）葉片與輪盤、輪蓋裝配時，56個葉片與輪盤、輪蓋的定位安裝不易。裝配時先將各葉片穿入輪盤上的安裝孔，再將長度一致的各葉片逐一穿入輪蓋上的孔。在穿入下一葉片時，經(jīng)常發(fā)生因輪蓋要輕微抬高而導致將已穿好的葉片從孔中脫出的現(xiàn)象； （2）各葉片與輪盤、輪蓋的垂直度不易調(diào)整保證。因葉片兩端的凸耳在鉚接時扣倒方向一致，常會發(fā)生輪蓋向一個方向旋扭傾斜現(xiàn)象； （3）葉片、輪盤、輪蓋所用材質(zhì)料厚均較薄，動平衡時所采用的增重平衡塊只能卡裝在葉片上。由于裝配該風機的主電機時環(huán)境比較惡劣，有的在沙漠，有的在濕地，均為露天作業(yè)。蚊蟲、灰塵、雨水經(jīng)常被吸入，粘附在葉輪上。由于葉輪葉片過密，粘附物不易完全清除，易使葉輪動平衡被破壞； （4）風機在連續(xù)工作制的運行狀態(tài)下，葉輪由于在外界因素所造成的不平衡狀態(tài)下長時間運行，會使葉片在達到疲勞極限后，從兩端鉚接處的凸起部位撕裂，發(fā)生故障。 葉輪的技術改進 因該型通風機外形小巧，在主電機上安裝時占用的空間位置不大，用戶對此比較認可。所以在改進時保留了原通風機的蝸殼組件、進風口組件及進氣箱，重點針對葉輪進行了重新核算設計，以消除原葉輪存在的缺陷。 設計改進時保證了以下幾點： （1）新葉輪的寬度≤原葉輪的寬度，以保證葉輪與進風口的安全距離； （2）新葉輪的外徑≤原葉輪的外徑，保證能順利安裝；     （3）新葉輪葉片數(shù)量少于原葉輪葉片的數(shù)量，加工工藝性能優(yōu)于原葉輪的工藝性能（必須利于各配件的加工成型及葉片與輪盤、輪蓋的總裝）； （4）整體葉輪的強度、剛度大于原葉輪，同時滿足風機運行所必須的安全系數(shù)； （5）配裝新葉輪風機的空氣動力性能優(yōu)于裝配原葉輪的風機。 綜合以上各點要求，進行詳細的分析、計算與理論驗證，以保證新設計葉輪的安全可靠性和空氣動力性能。圖3為改進設計后葉輪的裝配示意圖。 該葉輪采用了32個葉片（其中加強型葉片4個，常規(guī)葉片28個），各葉片與輪蓋、輪盤的接合部位均要求滿焊。同時將各葉片厚度增加到3mm，輪盤厚度增加到5mm，輪蓋的厚度增加到4mm。葉輪裝配改進后，各配件自身的強度增大，保證了焊接組件結構的穩(wěn)定性和運行的可靠性。 為保證焊接時各葉片與輪盤、輪蓋的垂直度以及在圓周上的均布等分，制作了一套焊接工裝。因葉片數(shù)量減少，各葉片與輪盤、輪蓋間可順利實施滿焊。焊接時采取工藝措施，防止葉輪的焊接變形。葉輪動平衡時所增加的平衡塊要焊牢在輪盤、輪蓋內(nèi)側的相應位置。 葉輪改進前后對比分析 新葉輪焊接制出后，將原風機的蝸殼、進風口及進氣箱，與原型號風機裝配在一起，然后在主電機上安裝、在相同試驗條件的工況下做對比試驗。兩種葉輪所裝配的風機在相同工況下運行測試的性能指標，見表1。 從試驗結果來看，安裝改進后葉輪的離心通風機效果更好。被冷卻電機的主極溫升、副極溫升、電樞溫升，比安裝原葉輪離心式通風機時有明顯降低，且通風機電機運行電流較低，在持續(xù)作業(yè)的工作狀況下，風機電機不易過電流。 4 生產(chǎn)應用 在改進型葉輪試驗成功后，已停止進行原葉輪的生產(chǎn)?，F(xiàn)裝配于主電機的離心式通風機均配裝了改進型葉輪，不僅消除了原葉輪存在的安全隱患，同時使通風機的空氣動力性能也有了較大幅度的提高。

   燒結機配套用的主抽風機，即通常所稱的燒結鼓風機，是冶金行業(yè)燃料燒結的關鍵設備之一，擁有極其廣闊的市場需求，其耗電量占燒結廠總耗電量的百分之四十左右，輸送的介質(zhì)為燒結煙氣，含塵量交大，風機的轉子極其蝸殼磨損嚴重，且因其流量較大，壓力相對較高，一般轉速多為1450/min或3000/min，因而要求其轉子制作的材料在高溫狀態(tài)下既要有較高的屈服極限，又要有一定的耐磨性能，同時還要有較好的焊接性能，這就給燒結風機的制作增加了一定的難度。 武漢鼓風機廠于八十年代末引進日本三菱技術之后，在原有的SJ系列及D系列燒結風機的基礎上，著手開發(fā)、研制了高效率、低耗能、使用壽命廠的AF燒結風機系列，流量范圍從2500m3/min至13000m3/min，該系列產(chǎn)品因其性能可靠、效率高、結構合理、維修方便等特點而深受用戶歡迎，并且逐漸占有一定的市場份額。正因于此，上海寶鋼于1998年底決定于我廠合作生產(chǎn)450m2IDL風機轉子組。 上海寶山鋼鐵（集團）公司燒結廠450m3IDL主排風機是日本日立造船株式會社生產(chǎn)的產(chǎn)品，使用時間已達10年之久，運行情況良好。但由于長時間的粉粒摩擦。致使轉子磨損嚴重，雖經(jīng)過幾次中間維修后仍可正常使用，但訂購哦備件轉子已迫在眉睫。直接從國外進口備件價格昂貴，因此，寶鋼決定立足國內(nèi)廠家，實現(xiàn)轉子制造國產(chǎn)化。 450m3IDL主排風機的基本性能要求是：流量：21000m3/min進口壓力：為-19.11KPa，出口壓力為0.49KPa，全壓升19.6KPa，溫度：150℃電機功率為9300Kw，轉速為1000/min 介質(zhì)為燒結煙氣，溫度從80℃至250℃，葉輪要求采取耐磨措施。經(jīng)設計計算確定該風機轉子為離心式雙進氣、雙支撐、錐形前盤、單板葉片附耐磨襯板焊接結構，葉輪外徑D2=4270mm葉輪出口寬度b2=500mm，為減輕轉子重量，主軸設計為中空管焊接軸頭結構，最大加工外徑為φ810mm，總長為6948mm。轉子總重量約26噸。是目前我國風機行業(yè)自己生產(chǎn)制造的最大燒結風機轉子。 為了確保產(chǎn)品質(zhì)量達到國際上同類產(chǎn)品的水平，我們決定與日本荏原工機株式會社合作進行該風機轉子的設計、生產(chǎn)及檢驗，且葉輪的關鍵原材料由荏原工機負責在日本制鋼所采購后進口，轉子在整個制造過程中由荏原工機派專業(yè)人員到現(xiàn)場進行技術指導，并接受用戶嚴格的質(zhì)量監(jiān)督。通過前后兩年多的通力合作，此轉子已經(jīng)順利制作完成，經(jīng)用戶嚴格驗收后已送交到了用戶現(xiàn)場。 通過完成此轉子的設計、制造，我能又學到了很多新的東西，也積累了一些經(jīng)驗。下面，我僅就450m3IDL主排風機轉子在制造過程中壓膜成型、焊接及焊后表面處理和主軸精加工等涉及到產(chǎn)品表面質(zhì)量的諸方面與各位專家簡要交流一下： 葉輪錐形前盤成型 通常錐形前盤成型采用平板料壓模成型，扇形板料滾彎成型。而450m3IDL葉輪錐形前盤采用的是素線法在1100噸水壓機上成型，即在前盤展開料上過中心等分劃線，圓棒沿所劃線逐條施壓。采用此方法基于以下幾點考慮： 展開直徑達φ4376mm，板厚30mm。單件生產(chǎn)的產(chǎn)品采用壓膜成型成本太高 采用滾彎成型需對大型三星滾機進行改造也非易事 采用素線法成型將壓型和整形工序合二為一，成本不高且可行。成型檢驗結果：錐盤高度誤差3mm，錐底平面誤差2.5mm。錐面整體樣板型線最大間隙2.5mm。 二、葉輪組裝（定位焊） 葉輪各零件組裝定位焊遵循對稱分布、先內(nèi)后外的原則。由于葉輪材料的施焊條件必須具備一定的溫度，預熱和后熱處理（消氫處理）。因此在定位焊和滿焊時都面臨變形量增加和防變形、反變形的問題。根據(jù)葉輪的具體情況采取了相應的措施： 組裝葉片時采用了三角形防變形支撐。保證葉片與中盤的垂直度。（葉片長1400mm） 中盤內(nèi)圈防翹曲變形圈，保證了軸盤連接平面的平面度 前盤防波浪變形圈，保證焊后前盤跳動誤差最小 葉片出口防變形支撐，保證葉輪出口寬度 葉輪外圓人字形防變形支撐，保證前盤與中盤不出現(xiàn)扭轉變形 采用十字形剛性固定以防止進口圈拼焊時的收縮變形 在以上六種方法的基礎上，通過焊接順序、位置、和焊接量的調(diào)整來防止焊接變形 這些防變形措施通過實踐證明起到了很好的作用。檢驗結果：中盤端面跳動4.5mm以內(nèi)，前盤跳動6mm以內(nèi)，葉輪出口寬度±2mm以內(nèi)，葉片垂直度2mm以內(nèi)。 三、主軸焊接 主軸的特點是采用中空軸，目的是降低對軸承承載能力的要求和磨損，減小對電機功率的要求，使風機能再長期運轉中節(jié)省相當大的能源。該主軸是由中空管和兩端軸頭三段組焊為一體的焊接結構件，其軸長6948mm，軸徑810mm，中空管管壁厚135mm，構件剛度很大。而轉子葉輪直徑也很大（4270mm），在1000/min高速運轉的條件下傳動的扭矩很大。因此必須制定和采用合理的焊接工藝及嚴格的工藝措施，方能滿足該轉子的要求。 焊接性分析：主軸所采用材料為S25C，其碳當量Cep=0.335%。由此可知其焊接性能較好，產(chǎn)生冷裂紋的傾向不大。但考慮到焊接厚度為135mm且為環(huán)焊縫，有很大的約束力，這是產(chǎn)生冷裂紋的重要因素，且冶金缺陷也大大增加。由此可計算得碳當量CEN=0.47%，則焊接預熱125±25℃是必須的（層間溫度不大于240℃） 焊接方法及焊材：焊接方法選用直流（反接）手工電弧焊，焊條選用J507Ni，這主要是該焊條熔敷金屬機械性能好，具有良好的塑性，低溫韌性和良好的抗裂性能，工藝性能也很好； 焊接坡口設計：根據(jù)主軸的特點，設計了便于X射線探傷，便于施焊及盡量小的焊接量和熱影響區(qū)的坡口 防變形措施：采用楔形定位塊在坡口處安裝定位，然后用鞍形固定板剛性固定，以減小主軸的變形量，同時在焊接中通過焊接順序、焊接量和焊接位置的調(diào)整來消除或減小變形量。 焊后處理：合理的焊后消氫處理和充分的去應力熱處理。 按以上焊接要點進行的主軸焊接質(zhì)量滿足了設計要求（達GB3323-82Ⅱ級以上），焊接變形量能控制在工藝范圍內(nèi)（同軸度不大于1.5mm）。 四、葉輪焊接 要保證如此大直徑葉輪的制造精度，焊接質(zhì)量（防裂紋和減小變形）是其關鍵。該葉輪用材較復雜：前盤、中盤和進口圈材料為13C-4Ni（進口洛鎳鋼），而葉片、襯板及葉片頭為WELTEN590(進口低合金高強鋼)因而所對應的焊條也較復雜，其中13C-4Ni之間的焊接、13C-4Ni與WELTEN590焊接、WELTEN590之間的焊接及兩種耐磨焊條共采用了五種不同的焊條。根據(jù)材料要求，結構焊縫的焊接預熱150~180℃及30分鐘300℃的后熱消氫處理是必須的，而該葉輪焊接位置板厚較大，板厚差異也大，焊縫強度高，剛度大，焊接收縮量大。因此產(chǎn)生裂紋的傾向和焊接變形的可能性也很大，所以必須采用合理的焊接工藝及嚴格的工藝措施。 防變形措施（前文已所述） 各部焊接要點： 葉片襯板的耐磨堆焊：葉片襯板材料為WELTEN590。厚度為4mm，長1400mm，在葉片工作面要進行大量的塊狀和條狀堆焊。大量的堆焊可導致襯板的嚴重變形，在校正的過程中勢必產(chǎn)生大量的裂紋（因堆焊層的HRC&g;60）。為此，將葉片襯板先壓型。然后再剛性固定在相同的胎膜上進行堆焊，這樣就大大的減小了變形，從而避免了校正過程中大量的裂紋產(chǎn)生。 葉片與前盤（中盤）的焊接：葉片與前盤（中盤）的焊接為異種鋼焊接（13C-4Ni與WELTEN590）。因為焊接產(chǎn)生的收縮量大，給葉片在高度上預留了3mm的收縮余量，以保證焊接完后葉輪進出口的高度符合圖紙要求。再者，因焊接量大，且要在一定范圍內(nèi)（焊接及周邊200~300mm）預熱150~180℃，為避免裂紋的產(chǎn)生和減小變形，須將葉輪直立，以使焊縫處于平角焊位置，采用雙人以中盤對稱跳躍式后退法，在順序上采用十字交叉焊，每條焊縫在焊完立即進行30分鐘300℃消氫處理。 前盤與進口圈的焊接：前盤與進口圈的材料均為13C-4Ni，選擇的焊條應使焊縫獲得良好的成分組織和機械性能。而前盤厚度30mm和進口圈厚度80mm兩者間的板厚差異極大，焊縫強度高，剛性大，焊接收縮量大且為環(huán)焊縫，為此我們設計出了合理的焊接坡口以減小熱影響區(qū)和焊接量，同時在焊接中采用了局部預熱等份（10等份）雙人對稱交叉焊，在多層焊中進行嚴格的過程控制（包括層間溫度控制），焊后立即進行消氫處理，從而避免了裂紋的產(chǎn)生和盡可能的減小了焊接變形。 葉片頭的焊接：葉片頭焊接位置處于較為復雜的地方，這里既有WELTEN590與WELTEN590的焊接，也有WELTEN590與13C-4Ni的焊接，且有多條焊縫的交合點，這是應力較為集中的地方，也是最易產(chǎn)生裂紋的地方。因此，在焊接中除了要進行大范圍充分預熱外，其焊接要點是： 合理應用焊條，特別是焊縫交會處焊條的應用； 合理的焊接順序、方向以盡量減小應力集中； 焊后立即進行消氫處理； 焊后處理：焊后要進行充分的消除應力熱處理，然后在無火狀態(tài)下去掉防變形裝置。 按以上要點進行制作的葉輪，保證了焊縫質(zhì)量（通過了PT滲透,MT磁粉,VT探傷檢查），焊接變形量也控制在工藝范圍內(nèi)（前盤跳動&l;6mm，中盤跳動&l;4.5mmVT超聲波RT射線）。 五、主軸精加工 一般情況下，保證主軸精加工同軸度和軸徑位表面粗糙度的加工方法，是以兩端中心孔為基準，高速精車，或者在磨床上磨削。主軸的加工精度主要是靠機床本身的精度來保證。而450m2主軸需用重型機床加工，僅靠機床本身的精度很難保證。因此，我們在CW2100臥式車床上采用了托架支撐，低速反轉、寬刃切削并輔以混合油潤滑冷卻的加工方法，保證了主軸的加工精度。該加工方法不用中心孔定位，以兩個托架支撐，用百分表測主軸與機床花盤的垂直度和二支撐位的同軸度，隨時修正誤差，使主軸始終保持在理想的狀態(tài)。這樣，避免了機床尾座和機床主軸可能出現(xiàn)的同軸度誤差（即機床本身的精度誤差），同時由于低速寬刃車刀和混合油的配合使用，大大的降低了切削熱量對加工精度的影響，基本上消除了走刀過程中產(chǎn)生的刀紋，提高了表面粗糙度。經(jīng)最終檢驗，同軸度誤差在0.012mm，表面粗糙度到了0.4，證明主軸的此加工方法是成功可行的。 六、轉子動平衡 轉子動平衡是在德國申克公司生產(chǎn)的18噸硬支撐動平衡機上進行的。動平衡機的平衡精度可達每公斤重轉子0.5克毫米。平衡精度完全靠機床的精度保證。由于450m2轉子重量達26噸，動平衡機振擺架的支撐是滾輪支撐結構，與主軸表面的接觸力較大，在旋轉過程中容易使軸頸產(chǎn)生壓痕，因而會影響到主軸的表面質(zhì)量。因此，避免動平衡產(chǎn)生壓痕是必須解決的問題。我們采用了在支撐軸頸為套裝（經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理的45鋼）內(nèi)外錐緊定軸套，以保護支撐位軸頸，取得了圓滿的效果。這也是我們目前所做過的最大直徑和最大重量轉子的動平衡。 結束語：本文僅介紹了大型燒結轉子在制造過程中壓膜成型、焊接及焊后表面處理和主軸精加工等涉及到產(chǎn)品表面質(zhì)量等方面的一些較為重要的技術問題。目前，此轉子已順利制作完成，并通過了嚴格的檢驗驗收，各項指標均滿足了《技術協(xié)議》中的技術要求。 實踐證明：采用高韌性焊條、焊后熱處理、焊后消氫及焊后去應力處理、合理的坡口焊接方式及得當?shù)姆雷冃未胧?，在大剛度的中空軸的焊接中，保證焊縫內(nèi)在和外在的質(zhì)量及控制焊后變形是必要的和有效的，而在結構復雜、強度高、剛度大、材料復雜的大型葉輪組焊中，合理的焊接工藝和有效的防變形措施，也是保證葉輪制造質(zhì)量的關鍵所在。

主營業(yè)務產(chǎn)品應用領域主要離心風機產(chǎn)品 鋼鐵冶煉燒結主抽離心鼓風機、燒結脫硫風機、燒結余熱回收鼓風機、煤氣回收鼓風機等 火力發(fā)電鍋爐一次助燃離心鼓風機、二次助燃離心鼓風機、高壓流化離心鼓風機等 新型干法水泥高溫窯尾離心鼓風機、原料磨循環(huán)離心鼓風機、水泥磨循環(huán)離心風機等 石油化工供氣站用離心鼓風機、硫磺回收離心鼓風機、裂解爐離心引風機等 污水處理多級高壓離心鼓風機、單級高速離心鼓風機余熱回收循環(huán)工藝離心風機2~3MW循環(huán)流化床發(fā)電機組用一次、二次高壓離心鼓風機 1、完成了風機氣動模型設計，完善了風機型譜，填補了國內(nèi)風機型譜的空白。 2、將流動模擬分析方法(CFD—CompuaionalFluidDynamics)應用于通風機的優(yōu)化設計中；發(fā)展了基于響應面函數(shù)(RSF—ResponseSufaceMehodology)的優(yōu)化設計方法，利用試驗設計方法(DOE—DesignofExpeimens)和流動模擬方法，確定相應面函數(shù)的系數(shù)，最后使用優(yōu)化設計(比如遺傳算法)設計離心通風機基本模型。風機性能曲線變化平緩，實現(xiàn)了T.B點及BMCR點運行均處于高效區(qū)的目的。 3、由于該類風機大流量、高壓力，運行噪音高，因此本項目采取了特殊結構實現(xiàn)了降噪，如風機進出口加高效消聲器，機殼采用雙層中空結構等。優(yōu)異的氣動模型設計可有效的減小葉輪入口寬度，來降低應力值。 4、篩選出了高強度材料作為風機的主要材料，解決了高強度材料焊接困難及退火技術難點。1、產(chǎn)品填補了2～3MW電站循環(huán)流化床風機的技術空白，實現(xiàn)了替代了進口。 2、項目列入24年度南通市科技成果推廣計劃（DC44），同時獲得27年度國家重點新產(chǎn)品稱號（編號27GRC45）。2~3MW循環(huán)流化床發(fā)電機組用高壓流化風機 1、在進行多級鼓風機葉輪設計時采用加載式葉片，在葉片進口段葉片載荷比較小，出口段載荷較大。實踐證明加載式葉片有較好的性能，同時能得到比較低的噪聲。 2、該系列鼓風機由于著意追求實際運行效率，通過整體優(yōu)化設計，使鼓風機在極寬的工作范圍內(nèi)均有很高的運行效率，領先于其它機型。 3、采用板金焊接結構，替代傳統(tǒng)的鑄件結構，實現(xiàn)了材料的節(jié)約。 4、采用滾動軸承加空冷的結構，替代了傳統(tǒng)的滑動軸承加油站的結構，實現(xiàn)了結構的簡化，降低了故障率。 1、填補了國內(nèi)2～3MW循環(huán)流化床流化風機的空白。 2、替代了傳統(tǒng)的容積式羅茨風機，實現(xiàn)了高效、節(jié)能運行，提高了整機效率。 3、取得專利兩項：污水處理曝氣鼓風機ZL2428138.9及3MW電站機組高壓流化風機ZL25272755.9。 4、GC污水處理曝氣鼓風機列入國家火炬計劃重點項目（編號Z2533），獲得國家重點新產(chǎn)品稱號（編號23ED696）。6MW循環(huán)流化床發(fā)電機組用高壓流化風機 1、軸承箱采用巴氏合金滑動軸承，回油槽結構，風機采用碳環(huán)密封結構。 2、采用三元理論及CFD軟件模擬研究葉輪內(nèi)部氣體流動特性，采用板式后向葉片，并由加強盤連成一體，提高葉輪整體剛性，比轉速達到35-38之間，適應大流量高壓頭需要。 3、采用特殊高強度材料及焊接工藝,滿足了葉輪強度要求。 4、風機靜壓高效區(qū)寬(工作點±15%),與機組匹配優(yōu)良,滿足了機組負荷變化頻繁的需求。 5、采用了大功率風機（8,KW以上）的啟動技術。 1、作為6MW循環(huán)流化床鍋爐專用的大流量、高壓力、高效率風機，為世界首臺6MW循環(huán)流化床發(fā)電機組配套（目前為世界最大），填補國際風機型譜空白。 2、獲得專利一項：電站機組6MW循環(huán)流化床引風機ZL272113214.6；專利受理一項電站機組6MW循環(huán)流化床一次風機ZL2732615.X。 3、項目獲得江蘇省28年科技支撐計劃支持。鋼廠用冷軋線工藝風機1、耐高溫性好，有效解決了工藝過程中因溫度變化大帶來材料易發(fā)生疲勞破壞等問題。 2、優(yōu)化風機內(nèi)部各法蘭面的密封結構，確保風機密封性能，同時采用新型碳環(huán)密封裝置的使用（4環(huán)＋惰性氣體），使泄露率＜5PPM。 3、熱膨脹裝置的運用，有效控制了軸向膨脹給風機運行帶來的不利影響。 4、新型材料及加工、焊接工藝的應用，有效控制了變形。 5、結構設計合理，確保風機運行穩(wěn)定性高。 1、實現(xiàn)了國家重點項目寶鋼五冷軋的風機整體國產(chǎn)化。已運行的風機綜合性能超過國外同類產(chǎn)品。 2、取得專利三項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及風機的耐磨葉輪ZL25272756.3，高強度葉輪焊接及消除應力方法ZL24653.2。燒結主抽及余熱回收循環(huán)風機 1、研究了新的氣動模型，改善了氣流發(fā)布，提高了風機效率。 2、風機采用鋸齒中盤，降低了轉子轉動慣量；采取耐磨損措施，既延長了風機壽命，又增加了系統(tǒng)穩(wěn)定性。 3、采用新型油路系統(tǒng)，有效避免了意外斷電造成軸承燒損。 4、采用碳環(huán)式密封，防止了有害氣體的泄露。 5、研究了超大功率電機（6,KW以上）的啟動技術，確保了電機的安全。 6、研究了高強度材料的焊接技術，焊縫強度達到母材的1.3倍。 1、解決了單臺風機大風量、高壓力、耐高溫、耐磨損的綜合技術難題，實現(xiàn)該類產(chǎn)品國產(chǎn)化，逐步替代進口，產(chǎn)品應用在寶鋼、馬鋼、梅山鋼鐵、邯鄲鋼鐵、鞍山鋼鐵、安陽鋼鐵等大型燒結余熱回收發(fā)電項目中。 2、取得專利一項：高強度葉輪焊接及消除應力方法ZL24653.2。D系列節(jié)能轉爐煤氣鼓風機 1、三元流氣動性能和結構優(yōu)化設計：考慮葉輪、擴壓器、回流器及多級間的互動影響，建立優(yōu)化模型,進行整體優(yōu)化。 2、采用一種新的石墨環(huán)迷宮密封加氮氣氣封結構,石墨環(huán)與軸始終保持無縫接觸。密封結構的研究與設計,增強了防爆安全系數(shù)。 3、在葉輪流道表面噴涂一種保護層,要求既防腐又耐磨,表面還不易積灰;減少了清灰次數(shù),節(jié)省了運行費用。 4、將風機水平剖分形成水平進氣和水平出氣；將機組底座既作底座又作油箱，簡化了結構又增大了散熱面積。 1、轉爐煉鋼是當今世界煉鋼的主要工藝，需對生產(chǎn)中產(chǎn)生的煙氣進行凈化處理并回收煤氣，新型節(jié)能轉爐煤氣鼓風機是該系統(tǒng)的關鍵設備。公司配套風機產(chǎn)品實現(xiàn)了替代進口，填補了國內(nèi)空白。 2、風機運行效率達到84%，較傳統(tǒng)風機高出2%；耐磨損能力增強，使用壽命是原來的3倍。 3、取得專利三項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及風機的耐磨葉輪ZL25272756.3，高強度葉輪焊接及消除應力方法ZL4653.2。同時本產(chǎn)品26年列入了國家火炬計劃（編號26GH4516），同時取得了國家重點新產(chǎn)品稱號（編號25ED6931）。轉爐正壓除塵風機 1、液耦變頻式調(diào)速，提高效率。 2、耐磨復合材料及加工工藝的應用。 3、優(yōu)化氣動設計，以改善流場分布，減少氣流對葉輪的沖擊，達到耐磨的效果。 4、鋸齒中盤的使用，減少了轉動慣量，改善了流場的分布，延長了使用壽命。 1、打破了國內(nèi)轉爐正壓風機長期依賴進口的格局，實現(xiàn)了國產(chǎn)化。 2、由于氣動設計和耐磨措施的改善，使耐磨損能力增強，使用壽命是原來的2倍 3、取得專利兩項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及風機的耐磨葉輪ZL25272756.3。鋼廠球團燒結耐熱風機及回熱風機 1、優(yōu)化了氣動設計，減少了氣體進入葉輪后的摩擦損失，提高了風機效率。 2、新型材料及加工工藝的應用。 3、研發(fā)了熱膨脹裝置，解決了熱膨脹引起的碰擦事故。 4、浮動密封裝置的使用有效的解決了氣體泄露問題。 5、使用了鋸齒中盤，降低了葉輪的轉動慣量。 6、采用液耦調(diào)速，實現(xiàn)了節(jié)能。 1、產(chǎn)品實現(xiàn)自主創(chuàng)新，替代進口。 2、風機運行效率達到85%，較傳統(tǒng)風機高出3%；振動速度：3.mm/s。 3、取得專利三項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及風機的耐磨葉輪ZL25272756.3，高強度葉輪焊接及消除應力方法ZL4653.2。鋼廠高爐高效助燃風機 1、采用雙吸雙支撐結構替代傳統(tǒng)的懸臂結構，提高了風機運行穩(wěn)定性。 2、風機轉速高，噪音大，采用中空雙層機殼包覆后降低噪聲。 3、采用新型低合金高強度材料，解決了加工、焊接工藝的技術難題。 4、采用了自潤滑滑動軸承，解決了重載下的軸承壽命問題。 1、產(chǎn)品實現(xiàn)了替代進口，在寶鋼、鞍鋼等45m3高爐中實現(xiàn)了應用 2、風機運行效率達到84%，較傳統(tǒng)風機高出2%；振動速度：3.2mm/s。 3、取得專利三項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及自潤滑滑動軸承ZL25272758.2，高強度葉輪焊接及消除應力方法ZL4653.2。焦化廠干熄焦節(jié)能循環(huán)風機 1、研究了新材料，解決了頻繁變速工況下風機轉子承受交變應力，造成葉輪疲勞破壞的問題。 2、采用復合耐磨材料，提高了耐磨損性。 3、開發(fā)了新模型，增加了風機型譜。 1、干熄焦技術是重大節(jié)能項目，公司配套風機產(chǎn)品實現(xiàn)了替代進口，解決了現(xiàn)有運行產(chǎn)品的安全性及穩(wěn)定性，在國內(nèi)外干熄焦工藝中得到了廣泛的應用，并出口印度、土耳其等國。2、風機運行效率達到82.5%，較傳統(tǒng)風機高出3%；振動速度：3.4mm/s。 3、取得專利三項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及風機的耐磨葉輪ZL25272756.3，高強度葉輪焊接及消除應力方法ZL4653.2。 新型干法水泥生產(chǎn)線窯尾高溫風機 1、研發(fā)新模型，解決了高溫（35℃～45℃）工況下風機運行安全性問題。 2.優(yōu)選了新型材料及加工工藝，解決了材料耐高溫、耐磨問題，滿足了高含塵量（8-g/m3）的工況要求。 3.熱膨脹裝置的研發(fā)與使用解決了熱膨脹影響。 4.智能化油路控制，實現(xiàn)了高溫條件下的安全運行。 1.突破了國內(nèi)2,5-1萬/d干法水泥線的工藝風機的制造工藝難題，實現(xiàn)了國產(chǎn)化。 2.風機運行效率達到83%，較傳統(tǒng)風機高出2%；耐高溫能力增強，使用壽命是原來的2倍，解決大型離心風機高溫耐磨的要求。 3.取得專利兩項：高溫風機ZL25272752.5及風機的耐磨葉輪ZL25272756.3。 4.實現(xiàn)了國內(nèi)首臺祁連山5,噸干法水泥生產(chǎn)線高溫風機的國產(chǎn)化，并打入國際市場。新型干法水泥生產(chǎn)線原料磨循環(huán)風機 1.采用新型耐磨材料及加工工藝，提高了葉輪的使用壽命。 2.解決整機裝機容量在4,5-6,5kw時的啟動、潤滑及控制問題。 3.實現(xiàn)了低合金、高強度鋼的焊接及應力消除工藝突破。 1、風機運行效率達到83%，較傳統(tǒng)風機高出2%。 2、耐磨損能力增強，使用壽命是原來的2倍。 3、取得專利兩項：自潤滑滑動軸承ZL25272758.2；葉輪空心軸ZL25272757.8。新型干法水泥生產(chǎn)線水泥磨循環(huán)風機 1.首次在國內(nèi)引用耐磨復合材料，研究了復合材料的加工工藝。 2.采用浮動密封裝置，解決了漏油難題，實現(xiàn)了環(huán)保。 3.采用變頻技術，實現(xiàn)了風機運行時的節(jié)能需求。 1、耐磨損能力增強，使用壽命是原來的2倍，替代進口。 2、取得專利兩項：新型葉輪中盤ZL25272759.7及風機的耐磨葉輪ZL25272756. 3。污水處理用單級高速離心鼓風機 1、半開式三元流的氣動性能和結構優(yōu)化設計：考慮半開式葉輪、進口導葉、出口擴壓器之間的互動影響，建立優(yōu)化模型，進行整體優(yōu)化； 2、對進口導葉采用手動與自動相結合的調(diào)節(jié)方式，滿足風機實現(xiàn)3～％的調(diào)節(jié)范圍； 3、對齒輪副的嚙合面采用滲碳處理，提高了齒輪的硬度，從而提高了齒輪的壽命； 4、采用可傾瓦滑動軸承，提高了轉子組運行的穩(wěn)定性和軸承的壽命。 5、油路循環(huán)系統(tǒng)的冷卻采用風冷形式，減少了水資源的浪費，增強了環(huán)保功能。 1、產(chǎn)品實現(xiàn)了替代進口，填補國內(nèi)空白。 2、風機運行效率達到83%，較傳統(tǒng)風機高出2%；振動速度：2.mm/s。 3、取得專利二項：單級高速離心鼓風機ZL2527275.6及自潤滑滑動軸承ZL25272758.2。項目列入南通市工業(yè)創(chuàng)新計劃（編號AA2619）。獲第四屆中國國際流體機械展覽會金獎。脫硫氧化風機高壓比氣動模型，效率高，噪音低高速轉子穩(wěn)定性分析和計算油氣有效偏離和密封設計密封監(jiān)控及喘振保護技術 1.產(chǎn)品替代現(xiàn)有能耗高、噪音大的產(chǎn)品 2.調(diào)節(jié)性能好，效率高，能耗低干法除塵軸流煤氣風機全三元流動分析應用到進氣裝置、擴壓器靜止元件中，機組效率提高三維扭曲葉片加工工藝技術級參數(shù)優(yōu)化設計新型軸承座潤滑油池設計技術1.替代進口產(chǎn)品，打破國外產(chǎn)品的壟斷二、公司未來發(fā)展展望（一）行業(yè)的發(fā)展趨勢離心風機行業(yè)屬于通用機械工業(yè)，是裝備制造業(yè)之一，在目前發(fā)展新型工業(yè)化背景下，受到國家諸多政策鼓勵，如《裝備制造業(yè)調(diào)整和振興規(guī)劃實施細則29-211》、《中國通用機械行業(yè)十一五規(guī)劃》等都對離心風機行業(yè)的發(fā)展起促進作用，保持了離心風機行業(yè)可持續(xù)性發(fā)展。本公司離心風機產(chǎn)品及風系統(tǒng)解決方案所主要應用行業(yè)均具有良好的發(fā)展趨勢，分別簡述如下： 1、火電行業(yè)我國作為煤炭資源大國，火力發(fā)電一直占我國發(fā)電總量的7%左右，隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展以及國家對節(jié)能環(huán)保的重視，在發(fā)電裝機容量不斷提高的同時，逐步加大火力發(fā)電行業(yè)結構調(diào)整的力度。 （1）新增電力機組隨著西部大開發(fā)的深入和基礎工業(yè)的快速發(fā)展，全國用電量逐年升高，國家對電力行業(yè)投資規(guī)模空前，2年以火力發(fā)電為主的發(fā)電裝機容量突破9.5億千瓦，未來電力行業(yè)必將有長足的發(fā)展，這也為配套離心風機帶來良好的機遇。 （2）產(chǎn)業(yè)結構調(diào)整由于產(chǎn)業(yè)結構不合理，能耗高、污染重的小火電機組比重過高，嚴重制約電力行業(yè)持續(xù)健康發(fā)展。為此，國家鼓勵各地區(qū)和企業(yè)通過兼并、重組或收購小火電機組，集中建設大機組，實施“上大壓小&dquo;，新建百萬千瓦級超（超）臨界大型發(fā)電機組替代落后產(chǎn)能，加快推進對運行效率低的機組及輔機的改造步伐。電力行業(yè)大規(guī)模的產(chǎn)業(yè)結構調(diào)整，勢必給配套離心風機帶來新的市場機遇。 （3）循環(huán)流化床新型環(huán)保發(fā)電機組循環(huán)流化床鍋爐作為一種清潔的燃燒技術，以其爐內(nèi)流化的優(yōu)勢，使煤矸石、褐煤、生物秸稈等低發(fā)熱量燃燒物充分燃燒，同時進行爐內(nèi)同步脫硫脫硝，實現(xiàn)氮氧化物超低排放，大大降低了火力發(fā)電對環(huán)境的污染。國家重點鼓勵3MW以上循環(huán)流體床發(fā)電機組項目，在強大的政策鼓勵下，公司生產(chǎn)的循環(huán)流化床發(fā)電機組配套用高壓流化風機、一次風機、二次風機、引風機、播煤風機等離心風機前景十分廣闊。 2、鋼鐵行業(yè)近年來，受國家諸多政策扶持，鋼鐵行業(yè)快速發(fā)展，粗鋼年產(chǎn)量平均增長21.1%，29年全國粗鋼產(chǎn)量突破5.68億噸，占全球的46%，同時鋼鐵行業(yè)也逐漸成為我國能源消耗和污染排放的重點行業(yè)。為此，國家發(fā)改委發(fā)布《鋼鐵產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策》，要求鋼鐵行業(yè)通過兼并、重組提高產(chǎn)業(yè)集中度，到2年，國內(nèi)排名前十位的鋼鐵企業(yè)集團鋼產(chǎn)量占全國產(chǎn)量的比例達到5%以上，22年達到7%以上。為加快鋼鐵產(chǎn)業(yè)調(diào)整和振興，控制鋼鐵總量，淘汰落后產(chǎn)能，鋼鐵行業(yè)整合的全面展開，大力推行寶鋼湛江港、武鋼防城港、鞍鋼鲅魚圈、京唐鋼鐵等千萬噸級鋼鐵生產(chǎn)基地項目建設，加之國家節(jié)能降耗力度的不斷加大，以及各鋼廠原有已到期生產(chǎn)設備的更新，將帶來大量配套離心風機的需求量。預計，未來3-5年鋼鐵行業(yè)對離心風機需求每年將達35億元。 3、水泥行業(yè)改革開放以來，我國工業(yè)化和城鎮(zhèn)化進程加快，新農(nóng)村建設穩(wěn)步實施，水泥行業(yè)取得了長足發(fā)展，未來2年中國經(jīng)濟仍將保持較快發(fā)展，水泥行業(yè)也將步入新的發(fā)展階段。目前，水泥行業(yè)整體現(xiàn)狀仍是高耗能、高污染排放的粗放型生產(chǎn)模式，落后立窯水泥比重仍然比較大，生產(chǎn)企業(yè)數(shù)量多，產(chǎn)業(yè)集中度低，不符合新型工業(yè)化發(fā)展道路需求。近年來，水泥行業(yè)采用新型干法水泥生產(chǎn)工藝，并通過兼并、重組、聯(lián)合等手段，迅速提高生產(chǎn)集中度，優(yōu)化資源配置，從而推動行業(yè)快速發(fā)展，與之配套離心風機的升級改造及配件的更換將為離心風機制造商提供較大的市場。隨著國家加大基礎投資拉動內(nèi)需、刺激經(jīng)濟增長的措施，加大鐵路、公路、航空建設等基礎設施投資，將對水泥市場帶來更多的需求，這也為干法水泥生產(chǎn)線配套離心風機帶來較大的需求，預計未來5-年水泥行業(yè)每年的離心風機需求量都將不少于15億元。 4、石化行業(yè)“十一五&dquo;期間，中國迅速崛起為世界能源大國，一次能源生產(chǎn)總量躍居世界第一，石油、天然氣產(chǎn)量穩(wěn)定在1.8-1.9億噸之間，國內(nèi)煉油能力突破5億噸。在此期間，石化行業(yè)通過政策引導、科技創(chuàng)新、資產(chǎn)重組等一系列措施，不斷優(yōu)化產(chǎn)業(yè)結構、企業(yè)組織結構和產(chǎn)業(yè)布局，呈現(xiàn)集群化、規(guī)模化、區(qū)園化的發(fā)展態(tài)勢，逐步形成了長三角、珠三角、環(huán)渤海三大石油化工聚集區(qū)，三大聚集區(qū)的石化產(chǎn)值約占全國石化工業(yè)總產(chǎn)值的5%，并且積極淘汰落后產(chǎn)能，以煉油和乙烯最為明顯，目前在福建湄州灣、新疆獨山子、山東青島、廣東惠州、廣西沿海和四川地區(qū)已形成多個千萬噸級以上的煉油企業(yè)，關停并轉共計2,萬噸小型低效煉油裝置。根據(jù)《石化振興規(guī)劃》，我國在未來3-5年內(nèi)將形成上海、寧波、南京三個3,萬噸的超大型煉油基地，同時建設茂名、廣州、惠州、泉州、天津、曹妃甸等規(guī)模超過2,萬噸的大型煉油基地，這些都將帶來大量離心風機需求。 5、污水處理隨著工業(yè)的快速發(fā)展，工業(yè)污水及城鎮(zhèn)廢水逐年增加，嚴重污染水源，影響人體健康，為此，國家將水污染治理作為“十一五&dquo;期間環(huán)境保護工作的重點，在供水、污水處理、中水回用和排水、水污染防治等方面總投資超過1萬億元，其中用于污水處理的投資超過4,億元。由于資金的投入，各地紛紛積極建設大型污水處理廠，為污水處理用單級高速鼓風機和多級高壓離心鼓風機提供了廣闊的市場空間，據(jù)風機協(xié)會統(tǒng)計，未來3－5年內(nèi)用于污水處理的離心風機每年市場達3億元，且國內(nèi)目前該類風機只有公司及少數(shù)企業(yè)能夠生產(chǎn)，替代進口市場潛力巨大。 （二）主要競爭對手公司名稱主要產(chǎn)品及業(yè)務國內(nèi)主要競爭對手 沈陽鼓風機通風設備有限責任公司從事研發(fā)、設計、制造科技含量較高的離心壓縮機、離心鼓風機和大型通風機等各種規(guī)格風機產(chǎn)品 西安陜鼓通風設備有限公司專業(yè)從事各種通風設備及特殊通風設備的研制開發(fā)，具有專業(yè)化的服務隊伍和全套通風系統(tǒng)安裝調(diào)試 上海鼓風機廠有限公司專業(yè)生產(chǎn)各類風機，包括離心式壓縮機，離心式鼓風機，離心式和軸流式通風機，羅茨式鼓風機，羅茨式氣體流量計，剛撓性聯(lián)軸器以及各類消聲器等 四平鼓風機股份有限公司產(chǎn)品主要有爐窯風機、高溫風機、離心鼓風機、大型通風機、燒結風機、耐腐蝕風機、煤粉風機、鍋爐鼓引風機等 國外主要競爭對手 英國豪頓集團世界著名的風機、鼓風機、壓縮機和回轉式空氣預熱器的制造廠商 美國英格索蘭公司美國知名多元化制造型企業(yè)，為全球不同領域的客戶服務，擁有世界領先的壓縮機技術與龐大的生產(chǎn)規(guī)模，相關產(chǎn)品市場占有率很高 德國TLT公司要產(chǎn)品有離心式、軸流式通風機和與其配套的消聲器 日本荏原集團主要生產(chǎn)壓縮機、氣輪機、燃氣輪機和高速旋轉機械 丹麥HV公司致力于高速渦邊輪設備的研制和生產(chǎn)，其生產(chǎn)的單級離心鼓風機應用于全球污水行業(yè)，市場占有率相當高